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Abscheren der Schrauben
F
v,Ed
= 432/6 = 72 kN < F
v,Rd
= 75,4 kN
Mit F
v,Rd
nach Tabelle 4.26, glatter Teil des Schaftes in der Scherfuge.
Lochleibung
Die Lochabstände p
1
= p
2
= 90 mm und Randabstände e
1
= e
2
= 55 mm sind nicht
kleiner als in Tabelle 4.28 für mittlere Abstände angegeben. Auf der sicheren Seite
liegend kann daher der Nachweis mit der dort aufgeführten Grenzlochleibungskraft
geführt werden:
F
b,Ed
= 432/6 = 72 kN < F
b,Rd
= 144,0 · 1,0 kN (s. Tabelle 4.28)
Schweißnaht
a
5 mm
13,5
0,5
3, 2 mm
2
2
432
2 0,5 29, 0
14,9 kN / cm
49,0
3 0,9 1, 25
25,1 kN / cm
||
Da ungewollte Biegemomente im Stoß auftreten können, sind die Enden der Schweiß-
naht (oben und unten) besonders sorgfältig auszuführen (Vermeidung von Rissen).
Stirnplatte
Die Beanspruchung der Stirnplatte wird durch die Berechnung der Spannungen nach
der Elastizitätstheorie abgeschätzt:
Ed
V
432 2
216 kN; M
432 9, 0 4
972 kNcm
Ed
2
2
3
A
29, 0 1,0
29,0 cm ; W
1,0 29, 0
6
140 cm
v
2
2
972 140
6,9 kN / cm
35,5 /1, 0
35,5 kN / cm
2
2
1,5 216 29
11,1 kN / cm
35,5 /1,732 /1, 0
20,5 kN / cm
Mit der hier durchgeführten Berechnung wird ein elementarer Nachweis für die Stirn-
platte geführt, bei dem die Gleichgewichtsbedingungen erfüllt werden. In Wirklich-
keit liegt ein Scheibenproblem mit einer entsprechend komplexen Spannungsvertei-
lung vor.
3.5.3
Stoß mit Steglaschen
Als Alternative zum Stoß mit dünnen Stirnplatten in Abschnitt 3.5.2 wird hier die in
Bild 3.48 dargestellte Lösung mit
Steglaschen
untersucht. Dabei entfallen die
Schweißnähte, es werden aber Schrauben M24 gewählt. Die Abmessungen der
Steglaschen sind wie auch die Ermittlung der Schraubenkräfte in Bild 3.49 dargestellt.
Vertikale Komponenten der Schrauben: V
z,i,Ed
= V
z,Ed
/3 = 432/3 = 144,0 kN
Versatzmoment: M
s,Ed
= 432 ∙ 4,75 = 2052 kNcm
Horizontale Komponenten der oberen und unteren Schrauben:
V
x,o,Ed
= V
x,u,Ed
= 2052/20,0 = 102,6 kN
Maximale Schraubenkraft (Resultierende):
2
2
R
R
102, 6
144, 0
176,8 kN
o
u
