Biomedical Engineering Reference
In-Depth Information
F
T
ð
4
Þ
ð
4
Þ
t
ðÞ
P
II
J
2
=
3
F
ðÞ
P
0
t
ðÞ
ðÞ
P
ðÞ¼
F
T
ð
4
Þ
ð
4
Þ
F
ðÞ
P
ð
3
:
262
Þ
t
ðÞ
P
II
0
t
ðÞ
¼
ðÞ
F
T
h
i
ð
4
Þ
ð
3
:
321
Þ
2
ð
4
Þ
F
ðÞ
P
t
ðÞ
F
1
t
ðÞ
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
ðÞ
ð
4
Þ
F
ðÞ
F
1
t
ðÞ
|{z}
F
1
t
ð
3
:
324
Þ
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
F
T
ðÞ
|{z}
F
T
t
8
<
:
2
3
9
=
;
1
3
ð
4
Þ
tr F t
ðÞ
F
1
t
ðÞ
|{z}
I
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
|{z}
I
4
5
C
1
t
t
ðÞ
F
T
t
t
ðÞ
1
ð
4
Þ
F
1
t
t
ðÞ
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
F
1
t
3
trs
0
t
ðÞ
I
t
ðÞ
p
t
ð
4
Þ
F
1
t
t
ðÞ
I
1
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
ð
4
Þ
1
3
II
t
|{z}
ð
4
Þ
F
T
t
ð
4
Þ
F
1
t
t
ðÞ
ð
4
Þ
s
0
t
ðÞ
t
ðÞ
ð
3
:
326
Þ
Substituting (
3.323
) and (
3.326
)in(
3.316
) and further in (
3.259
)
1
finally yields
the constitutive equation for the K
IRCHHOFF
stress tensor valid for linear-visco-
elastic materials valid for finite strains
p
0
:
¼
df
0
ðÞ
dJ
s
ðÞ¼
Jp
0
I
þ<
s
hi
with
and
<
s
hi
:
¼
s
0
ðÞ
ð
4
Þ
R
ð
3
:
327
Þ
t
dK t
t
ð Þ
dt
0
F
1
t
t
ðÞ
s
0
t
ðÞ
F
T
t
ðÞ
dt
0
t
t
0
¼
0
where the derivative of the kernel defined in (
3.320
)
3
dK t
t
ð Þ
dt
0
¼
1
c
s
e
t
t
s
:
ð
3
:
328
Þ
was used.
With the abbreviations
s
0
ðÞ
s
0
ðÞ
and
s
0
ðÞ
:
¼
s
J0
ðÞ¼
Jp
0
I
ð
3
:
329
Þ
and substitution of the kernel (
3.320
)
3
by a P
RONY
series (Simo 1987) (note the
definition G
i
:
¼
G
0
g
i
for generating the second identity)