Civil Engineering Reference
In-Depth Information
Seitliche Druckkraft (Abstützkraft) im unteren Stützbereich:
2
D
0, 07 22
0,6
1,93 11000 26, 43
22
448 kN
(maßgebend)
u
Minimale Einspanntiefe nach Gl. (3.97):
11000
1, 03
2
f
448
22
0, 5 22
448
448
26, 43
24, 6
18, 3
42, 9 cm
45cm
vorh f
Stützentragfähigkeit im Köcherbereich
a)
max M
y
, V
z
= 0 und N = 230 kN (Nachweisstelle 2, siehe Bild 3.141)
x = 22/26,43 = 0,83 cm
max M
y
= 11000 + 0,5 22
2
/0,83 = 11291 kNcm
Das maximale Biegemoment ist nur geringfügig größer als das Biegemoment an
der Einspannstelle. Ein Nachweis ist nicht erforderlich.
b)
max V
z
, zug M
y
und N = 230 kN (Nachweisstelle 3, siehe Bild 3.141)
Die Schnittgrößen an der Stelle x = a
o
werden mit den Gln. (3.108) bis (3.109)
ermittelt:
448
22
a
21,95 cm
o
0,81 26, 43
max V
z
= D
u
= 448 kN < V
pl,z,Rd
= 557,6 kN
zug M
y
= 11000 + 22 0,416 21,95 448 0,584 21,95 = 5458 kNcm
Aus dem Nachweis des Stützenprofils an der Einspannstelle (siehe oben) ist un-
mittelbar erkennbar, dass max V
z
, zug M
y
und N aufgenommen werden können.
Betonpressungen infolge Drucknormalkraft N
Die Drucknormalkraft wird (rechnerisch) durch die Stütze bis zum Fußpunkt geführt
und erzeugt dort Betonpressungen. Es wird von einer profilbündigen Fußplatte
ausgegangen und der Nachweis mit Bild 3.135 (T-Stummel) geführt. Mitwirkender
Überstand nach Gl. (3.86):
23,5 /1,0
c
2, 0
5, 76 cm
3 0,944
Die Mitwirkung des Stegbereiches wird vernachlässigt:
A
c
= 2 28,0 (1,8 + 5,76) = 580,6 cm
2
Nachweis:
c
= 230/580,6 = 0,396 kN/cm
2
< 0,944 kN/cm
2
= f
jd
= grenz σ
c
