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ben keine Knotenverschiebungen wieder. Bei der Darstellung der Torsionsspannun-
gen wurde die Ebene gewählt, die den Spannungsverlauf im Steg zeigt. Dort treten
mit
τ
t
= 84 N/mm
2
(U-Profil) bzw.
τ
t
= 90 N/mm
2
(Doppel-T-Profil) kleinere Werte
auf als in den Flanschen.
Der Berechnungsansatz nach Abschn. 7.2.2 verglichen mit den Ergebnissen der
FE-Rechnung ergibt näherungsweise Übereinstimmung. Die Torsionsspannungen
lauten für das
U-Profil
n. Gl. 7.1, 7.22
τ
tmax
= 94 N/mm
2
,
n. FE-Modell (Tafel 7/5)
τ
tmax
= 104 N/mm
2
,
Doppel-T-Profil
n. Gl. 7.1, 7.22
τ
tmax
= 94 N/mm
2
,
τ
tmax
= 100 N/mm
2
.
Die Spannungen werden nach klassischem Berechnungsansatz etwas zu klein be-
rechnet, d. h. die Berechnung des Torsionsträgheitsmomentes (Gl. 7.21) nach der
Methode der
Summe der Torsionsträgheitsmomente der beteiligten schlanken Recht-
eckquerschnitte
fällt etwas zu groß aus (Gl. 7.1; Gl. 7.22).
Die maximalen Verdrehungen treten an den Eckpunkten der Profile auf (Abb. 7.20.).
Es wird der Verdrehweg s der FE-Lösung mit dem Ergebnis der klassischen Berech-
nung nach Abschn. 7.2.2 verglichen. Die Umrechnung in den Verdrehwinkel
n. FE-Modell (Tafel 7/5)
ϕ
er-
folgt nach Gl. 7.27. Es gilt für das
U-Profil
n. Gl. 7.4, 7.25
ϕ
= 2,58 · 10
-2
,
n. FE-Modell (Tafel 7/5; s
=
1,642 mm)
und Gl. 7.27 (r = 64,72 mm)
ϕ
= 2,54 · 10
-2
,
Doppel-T-Profil
n. Gl. 7.4, 7.25
ϕ
= 2,58 · 10
-2
,
n. FE-Modell (Tafel 7/5; s
=
0,773 mm)
= 2,43 · 10
-2
.
Der Vergleich der Verdrehwinkel zeigt auch hier, dass das Torsionsträgheitsmo-
ment etwas zu groß berechnet wird (Gl. 7.4) und deshalb kleinere Verdrehwinkel
entstehen. Der Drehpunkt des U-Profils liegt im Schubmittelpunkt M, während für
das Doppel-T-Profil Schubmittelpunkt M und Flächenschwerpunkt S übereinstim-
men und den Drehpunkt bilden.
und Gl. 7.27 (r = 31,82 mm)
ϕ
s
r
s
ϕ
15,68
r
ϕ
M - Schubmittelpunkt
S, M
FE-Modell
FE-Modell
Abb. 7.20.
Verdrehwinkel
ϕ
am dünnwandigen U-Profil und Doppel-T-Profil (Profil-Balkenelemente)
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